Остальные рефераты: Расчет прямозубой цилиндрической передачи, Реферат

Содержание

 

 

Задание по расчету цилиндрической зубчатой передачи .......................

Введение......................................................................................................

1.   Нагрузочные параметры передачи......................................................

2.   Расчет на прочность зубчатой передачи...........................................     

3.   Усилия в зацеплении зубчатой передачи и нагрузки на валы..............

4.   Расчет тихоходного вала и выбор подшипников................................

5.   Конструктивные размеры зубчатого колеса.......................................

6.   Смазка и уплотнение элементов передачи ..........................................

Графическая часть:

Приложение 1 «Эскизная компоновка тихоходного вала»

Приложение 2 «Расчетная схема тихоходного вала с эпюрами изгибающих и крутящих моментов»

Приложение 3  «Сборочный чертеж тихоходного вала».

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Задание по расчету цилиндрической зубчатой передачи.

 

Рассчитать и спроектировать закрытую косозубую цилиндрическую передачу, передающую на тихоходном валу мощность Р₂=6 кВт, при угловой скорости w₂=3*3.14=9.42 рад/с. и передаточным числе u=3.3 Режим нагрузки - постоянный  «Т».

По заданию выполнить:

А) расчеты

Б) чертежи

Дополнительные условия, которые необходимо учитывать при расчете, принимаются следующими:

А) вид передачи- косозубая цилиндрическая

Б) передача нереверсивная, не допускается изменение направления вращения валов.

В) двигатель асинхронный серии 4А; в соответствии с данными каталога электродвигателей максимально кратковременные перегрузки составляют 200%, поэтому коэффициент перегрузки к_п=2.0

Г) требуемый срок службы передачи назначим h=20000 часов.   

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Введение

Редуктором называется механизм, состоящий из зубчатых или

червячных передач, выполненного в виде отдельного агрегата и

служащий для передачи мощности от двигателя рабочей машине с             понижением угловой скорости и повышение вращающегося момента            ведомого вала по сравнению с валом ведущим.

Редуктор состоит из корпуса (литого чугуна или стального сварного),  в котором помещают элементы передачи - зубчатые колеса, валы, подшипники и т.д.

Применение соосной схемы позволяет получить меньшие габариты по длине, что и является ее основным достоинством. К числу недостатков соосных редукторов относятся:

а) Затруднительность смазки подшипников, находящихся в средней части корпуса.

б) Большое расстояние между порами промежуточного вала, что требует увеличение его диаметра для обеспечения достаточной прочности и жесткости.

Очевидно, применение соосных редукторов ограничивается случаями, когда нет необходимости иметь два конца вала  быстроходного и тихоходного,  а совпадение геометрически  осей входного и выходного валов удобно при намеченной общей компоновке привода.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1.   Нагрузочные параметры передачи.

 

Угловая скорость тихоходного вала w₂=9,42 рад/с.; угловая скорость быстроходного вала:

 

Мощность на валах тихоходном валу Р₂=6 кВт.

Мощность на быстроходном валу:

  , где - КПД передачи.

КПД зацепления косозубой цилиндрической передачи.

КПД одной пары подшипников качения.

 

Крутящий момент на быстроходном валу:

Крутящий момент на тихоходном валу:

Расчетные крутящие моменты принимаются:

Т_1Н=Т_1F=T₁=201,055 ; Т_2Н=Т_2F=T₂=636.943

 

Суммарное число циклов нагружения зубьев за весь срок службы передачи, соответственно для зубьев шестерни и колеса равны:

для быстроходной

для тихоходной

 

 

 

 

 

Переменность нагрузки в передаче при тяжелом режиме нагружения учитывается коэффициентами нагружения, которые назначаем, ориентируясь на стальные колеса: К_НЕ=0,50, при расчете на контактную выносливость.

К_FE=0,30, при расчете на выносливость при изгибе.

Эквивалентное число циклов нагружения зубьев шестерни и колеса:

    

Максимальная нагрузка на зубья передачи при кратковременных нагрузках:

2. Расчет на прочность зубчатой передачи.

  Минимальное межосевое расстояние цилиндрической зубчатой передачи:

Передача предназначена для индивидуального производства и Ки ней не предъявляются жесткие требования к габаритам. Но учитывая значительные кратковременные перегрузки, принимаем для изготовления зубчатых колес следующие материалы:

 

Параметр	Для шестерни	Для колеса
Материал	Сталь 45	Сталь 40
Температура закалки в масле, 0С	840	850
Температура отпуска, 0С	400	400
Твердость НВ	350	310
σВ, МПа	940	805
σТ, МПа	785	637

 

Допускаемое контактное напряжение:

Для зубьев шестерни определяется:

- предел ограниченной контактной выносливости поверхности зубьев при базе испытаний N_HO

Предварительно принимается:

- коэффициент безопасности для колес с однородной структурой зубьев.

S_H=1.1

-     коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности Z_R=0.95

 

 

 

 

Коэффициент долговечности находится с учетом базы испытаний и эквивалентного числа циклов нагружения зубьев.

База испытаний определяется в зависимости:

 

Так как , то для переменного тяжелого режима нагружения k_HL=1.

Допускаемое контактное напряжение:

 

Для зубьев колеса соответственно определяется:

 

 

S_H=1.1

Z_R=0.95

Так как:

, то k_HL2=1

 

Допускаемое контактное напряжение:

 

 

Допускаемого контактного напряжение:

 

 

Число зубьев шестерни принимаем: Z₁=26

Число зубьев колеса:

, принимаем Z₂=86

Фактическое передаточное число передачи:

Угол наклона линии зубьев β= 12⁰

Вспомогательный коэффициент k_a=430

 

Коэффициент ширины зубчатого венца ψ_a=0.4, и соответственно:

Коэффициент k_HB, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца

 k_HB=1,05

 

Минимальное межосевое расстояние:

 

 

Нормальный модуль зубьев:

 

По ГОСТ 9563-90 принимаем m_n=5 мм

 

Фактическое межосевое расстояние

, назначаем a_w=330, тогда фактическое угол наклона зубьев:

  

 

По ГОСТ 13755-81 для цилиндрических зубчатых передач:

- угол главного профиля ά=20⁰

- коэффициент высоты зуба h_a^*=1

- коэффициент радиального зазора с^*=0.25

- коэффициент высоты ножки зуба h^*_f=1.25

- коэффициент радиуса кривизны переходной кривой р^*=0.38

 

Размеры зубчатого венца колеса:

Внешний делительный диаметр колеса:

 

Размеры зубчатого венца шестерни

Внешний делительный диаметр колеса:

 

Внешний диаметр вершин зубьев:

Окружная скорость зубчатых колес:

Эквивалентные числа зубьев шестерни и колеса:

 

Номинальная окружная сила в зацеплении:

 

Коэффициент торцевого перекрытия:

Коэффициент осевого перекрытия:

Расчет на выносливость зубьев при изгибе:

Коэффициенты, учитывающие форму зуба принимаем:

Коэффициент, учитывающий форму сопряженных поверхностей зубьев:

Z_H=1.77*cosβ=1.77*0.848=1,501

Коэффициент, учитывающий механические свойства материалов сопряженных зубчатых колес:

Z_M=275 Н^1/2/мм

 

Коэффициент, учитывающий суммарную длину контактных линий:

Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями:

k_Hα=1.13; k_Hβ=1.05

Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку в зацеплении:

K_Hv=1.03   

Удельная расчетная окружная сила:

Допустимое контактное напряжение:

Допускаемое предельное контактное напряжение:

                                                                                           

Расчет на контактную прочность:

  

Условие при расчете выносливости зубьев  при изгибе:

 

Коэффициент, учитывающий форму зуба:

Y_F1=3.84, для зубьев шестерни

Y_F2=3.61, для зубьев колеса

Коэффициент, учитывающий перекрытие зубьев Y_ε=1

Коэффициент, учитывающий наклон зубьев:

 

 

Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями:

Коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца:

k_Fβ=1.1

Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении:

K_Fv=1.07

Удельная расчетная окружная сила:

Допустимое напряжение на изгиб:

Для зубьев шестерни определяем:

Предел ограниченной выносливости зубьев на изгиб при базе испытаний 4*10⁶:

 

Коэффициент безопасности для колес с однородной структурой материала принимаем S_F=1.7

Коэффициент учитывающий влияние приложение нагрузки на зубья k_FC=1 -для нереверсивной передачи.

Коэффициент долговечности находим по формуле:

 

, поэтому принимаем k_FL=1

 

Для зубьев колеса соответственно определяем:

 

S_F=1.7; k_FC=1; k_FL=1; т.к N_FE2=3.24*10⁷>4*10⁶

Расчет на выносливость при изгибе:

 

Допустимое предельное напряжение на изгиб:

Предельное напряжение не вызывающая остаточной деформации или хрупкого излома зубьев для шестерни и колеса.

 

Принимаем коэффициент безопасности S_F=1,7

Расчет на прочность при изгибе для шестерни:

Расчет на прочность при изгибе для колеса:

 

 

 

 

 

 

 

 

3.Усилия в зацеплении зубчатой передачи и нагрузки на валы

 

Усилия в зацеплении прямозубых цилиндрических зубчатых колес определяются по формулам:

 Окружное усилие:

Радиальное усилие:

 

Осевое усилие:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

4. Расчет тихоходного вала и выбор подшипников.

Для предварительного расчета принимаем материал для изготовления вала:

Материал- Сталь 40 нормализованная

σ_в=550 МПа

σ_Т=280 МПа

Допустимое напряжение на кручение [τ]=35 МПа

Диаметр выходного участка вала:

Для определения расстояния между опорами вала предварительно находим:

- длина ступицы зубчатого колеса l_ст=80 мм

- расстояние от торца ступицы до внутренней стенки корпуса ∆=8мм.

- толщина стенки корпуса:

- ширина фланца корпуса:

- диаметр соединительных болтов:

- размеры для установки соединительных болтов:

- ширина подшипника В=22 мм принята первоначально для подшипника 212 с внутренним посадочным диаметром 60 мм и  наружным диаметром 110 мм.

 

 

 

- размеры h₁=14 мм и h₂=10 мм назначены с учетом размеров крышек для подшипников с наружным диаметром 111 мм.

- ширина мазеудерживающего кольца с=6мм и расстояние до подшипника f=6мм, (смазка подшипника пластичной смазкой (V=2,939 м/с<3 м/с), поэтому мазеудерживающие кольца l_k≈18мм        

 Таким образом, расстояние между опорами вала равно:

так, как колесо расположено на валу симметрично относительно его опор, то а=в=0,5*l=0.5*138=69 мм

Конструирование вала:

Диаметры:

- выходного участка вала d₁=40 мм

- в месте установки уплотнений d₂=55 мм

- в месте установки подшипника d₃=60 мм

- в месте посадки колеса d₄=63 мм

Длины участков валов:

- выходного участка l₁=2d₁=2*40=80 мм

- в месте установки уплотнений l₂=45 мм

- под подшипник l₃=B=22 мм

- под мазеудерживающее кольцо l₄=l_k+2=18+2=20 мм

- для посадки колеса l₅=l_СТ-4=80-4=76 мм

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Проверка статической прочности валов

Радиальные реакции в опорах вала находим в двух взаимно перпендикулярных плоскостях. Составляющие радиальных реакций в направлениях окружной и радиальной сил на каждой из опор вала будут равны:

Осевая реакция опоры 1 равна осевой силе:

F_a=F_x=1810.82 H

Максимальные изгибающие моменты в двух взаимно перпендикулярных плоскостях:

Результатирующий изгибающий момент:

Эквивалентное напряжение в опасном сечении вала:

Напряжение изгиба вала:

Напряжение сжатия вала:

 

Напряжение кручение вала:

Номинальное эквивалентное напряжение:

Максимальное допустимое напряжение:

Проверка статической прочности вала при кратковременных нагрузках:

 

Выбор подшипников качения тихоходного вала.

Для опор тихоходного вала предварительно назначаем подшипник 212 с внутренним посадочным диаметром d=60 мм, динамическая грузоподъемность которого С=52000 Н и статическая грузоподъемность С₀=3100 Н

Для опоры 1:

, что соответствует е=0,23

Отношение

Х=0,56; Y=1.95, а расчетная динамическая нагрузка

Для опоры 2:

поэтому X=1; y=0

Расчетная динамическая нагрузка:

С учетом режима нагружения (Т), для которого коэффициент интенсивности k_E=0.8. расчетная эквивалентная динамическая нагрузка на подшипник:

Для 90% надежности подшипников (a₁=1) и обычных условиях эксплуатации (a₂₃=0.75) расчетная долговечность подшипников в милн.об:

Расчетная долговечность подшипника в часах:

что больше требуемого срока службы передачи.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

4.Шпоночные соединения

Выбор размера шпонок

Для проектируемой сборочной единицы тихоходного вала выбираем следующие размеры призматических шпонок:

-на выходном валу:

bⁱ x hⁱ x lⁱ =14 x 9 x 70; tⁱ₁=5.5 мм

- под ступицей колеса:

bⁱⁱ x hⁱⁱ x lⁱⁱ =18 x 11 x 70; tⁱⁱ₁=3 мм

проверка прочности шпоночных соединений.

Напряжение смятия боковых граней шпонки, установленной на выходном участке вала:

 

 

 

Еще из раздела Остальные рефераты:

• Реферат: Анализ работы подстанции Южная с исследованием надежности
• Реферат: Нормативное регулирование перемещения через таможенную границу транспортных средств
• Реферат: Терминология теории систем. Классификация систем. Закономерности систем
• Реферат: История звукозаписи. Современные стандарты звука
• Курсовая работа: Организация учета и контроля в технологическом управлении фондами библиотек (на примере муниципальных библиотек Кировской области)
• Курсовая работа: Расширенный реферат научной книги
• Курсовая работа: Выполнение повседневной стрижки на среднюю длину волос до плеч

---